好氧活性污泥处理生活废水

活性污泥法是以活性污泥为主体的废水生物处理的主要方法。活性污泥法是向废水中连续通入空气，经一定时间后因好氧性微生物繁殖而形成的污泥状絮凝物。其上栖息着以菌胶团为主的微生物群，具有很强的吸附与氧化有机物的能力。

你是想问好氧活性污泥处理生活废水的工艺流程呢？还是想问出水的具体数据呢？

活性污泥工艺是城市污水处理的主要工艺，它的设计计算有三种方法：污泥负荷法、泥龄法和数学模型法。三种方法在操作上难易程度不同，计算结果的精确度不同，直接关系到设计水平、基建投资和处理可靠性。正因为如此，国内外专家都在进行大量细致的研究，力求找出一种精确度更高而又便于操作的计算方法。

1 污泥负荷法

这是目前国内外最流行的设计方法，几十年来，运用该法设计了成千上万座污水处理厂，充分说明它的正确性和适用性。但另一方面，这种方法也存在一些问题，甚至是比较严重的缺陷，影响了设计的精确性和可操作性。

污泥负荷法的计算式为〔1〕：

V=24LjQ／1000FwNw=24LjQ／1000Fr (1)

污泥负荷法是一种经验计算法，它的最基本参数Fw(曝气池污泥负荷)和Fr(曝气池容积负荷)是根据曝气的类别按照以往的经验设定，由于水质千差万别和处理要求不同，这两个基本参数的设定只能给出一个较大的范围，例如我国的规范对普通曝气推荐的数值为：

Fw=02～04 kgBOD/(kgMLSS·d)

Fr=04～09 kgBOD/(m3池容·d)

可以看出，最大值比最小值大一倍以上，幅度很宽，如果其他条件不变，选用最小值算出的曝气池容积比选用最大值时的容积大一倍或一倍以上，基建投资也就相差很多，在这个范围内取值完全凭经验，对于经验较少的设计人来说很难操作，这是污泥负荷法的一个主要缺陷。

污泥负荷法的另一个问题是单位容易混淆，譬如我国设计规范中Fw的单位是kgBOD/(kgMLSS·d)，但设计手册中则是kgBOD/(kgMLVSS·d)，这两种单位相差很大。MLSS是包括无机悬浮物在内的污泥浓度，MLVSS则只是有机悬浮固体的浓度，对于生活污水，一般MLVSS=07MLSS，如果单位用错，算出的曝气池容积将差30%。这种混淆并非不可能，例如我国设计手册中推荐的普通曝气的Fw为02～04kgBOD/(kgMLVSS·d)〔2〕，其数值和设计规范完全一样，但单位却不同了。设计中经常遇到不知究竟用哪个单位好的问题，特别是设计经验不足时更是无所适从，加上近年来污水脱氮提上了日程，当污水要求硝化、反硝化时，Fw、Fr取多少合适呢

污泥负荷法最根本的问题是没有考虑到污水水质的差异。对于生活污水来说，SS和BOD浓度大致有数，MLSS与MLVSS的比值也大致差不多，但结合各地的实际情况来看，城市污水一般包含50%甚至更多的工业废水，因而污水水质差别很大，有的SS、BOD值高达300～400 mg/L，有的则低到不足100 mg/L，有的污水SS/BOD值高达2以上，有的SS值比BOD值还低。污泥负荷是以MLSS为基础的，其中有多大比例的有机物反映不出来，对于相同规模、相同工艺、相同进水BOD浓度的两个厂，按污泥负荷法计算曝气池容积是相同的，但当SS/BOD值差异很大时，MLVSS也相差很大，实际的生物环境就大不相同，处理效果也就明显不同了。

综上所述，污泥负荷法有待改进。因此，国际水质污染与控制协会(IAWQ)组织各国专家，于1986年首次推出活性污泥一号模型(简称ASM1)〔3〕，1995年又推出了活性污泥二号模型(简称ASM2)〔4、5〕。

2 数学模型法

数学模型法在理论上是比较完美的，但在具体应用上则存在不少问题，这主要是由于污水和污水处理的复杂性和多样性，即使是简化了的数学模式，应用起来也相当困难，从而阻碍了它的推广和应用。到目前为止，数学模型法在国外尚未成为普遍采用的设计方法，而在我国还没有实际应用于工程，仍停留在研究阶段。

数学模型法的主要问题是模型中有很多系数和常数，ASM1中有13个，ASM2中有19个，它们都需要设计人员根据实际污水水质和处理工艺的要求确定具体数值，其中多数要经过大量监测分析后才能得出，而且不同的污水有不同的数值。由于污水水质多变，确定这些参数很困难，如果这些参数有误，就直接影响到计算结果的精确性和可靠性。国外已经提出了这些参数的数值，但我国的污水成分与国外有很大差别，特别是污水中的有机物成分差别很大，盲目套用国外的参数值肯定是不行的。因此，要将数学模型法应用于我国的污水处理设计，必须组织力量监测分析各种污水水质，确定有关参数，才有可能把数学模型实用化。然而，从我国目前情况看，数据分析和积累恰恰是最大的薄弱环节之一，我国已运转的城市污水处理厂有上百座，至今连一些最基本的数据都难以确定，更不用说数学模型法所需的各种数据了，显然，要在我国应用数学模型法还需做大量的工作，还需要相当长的时间。

3 泥龄法

31泥龄法的计算式

设计规范中提出了按泥龄计算曝气池容积的计算公式〔1〕：

V=〔24QθcY(Lj-Lch)／1 000Nwv(1+Kdθc) (2)

设计规范对式中几个关键参数提出了推荐值：

Y=04～08(20℃，有初沉池)

Kd=004～0075(20℃)

当水温变化时，按下式修正：

Kdt=Kd20(θt)t-20 (3)

式中 θt——温度系数，θt=102～106

θc——高负荷取02～25，中负荷取5～15，低负荷取20～30

可以看出，它们的取值范围都很宽，Y值的变化幅度达100%，Kd值的变化幅度达875%，θc值的变化幅度从50%到几倍，实际计算时很难取值，这也是泥龄法在我国难以推广的原因之一。

为了使泥龄计算法实用化，笔者根据自己的设计体会，建议采用德国目前使用的ATV标准中的计算公式，并对式中的关键参数取值结合我国具体情况适当修改。实践证明，按该公式计算概念清晰，特别便于操作，计算结果都能满足我国规范的要求，不失为一种简单、可信而又十分有效的设计计算方法。其基本计算公式为：

V=24QθcY(Lj-Lch)／1000Nw (4)

式中 Y——污泥产率系数(kgSS/kgBOD)

Q、Lj、Lch值是设计初始条件，是反映原水水量、水质和处理要求的，在设计计算前已经确定。

泥龄θc是指污泥在曝气池中的平均停留时间，其数值为：

θc=VNw／W (5)

式中 W——剩余污泥量，kgSS/d

W=24QY(Lj-Lch)／1000 (6)

根据以上计算式，采用泥龄法设计计算活性污泥工艺时，只需确定泥龄θc、剩余污泥量W(或污泥产率系数Y)和曝气池混合液悬浮固体平均浓度Nw(MLSS)即可求出曝气池容积V。与污泥负荷法相比，它用泥龄θc取代Fw或Fr作为设计计算的最基本参数，与数学模型法相比，它只需测定一个污泥产率系数Y，而不需测定13或19个参数数据。

32泥龄的确定

泥龄是根据理论同时又参照经验的累积确定的，按照处理要求和处理厂规模的不同而采用不同的泥龄，德国ATV标准中单级活性污泥工艺污水处理厂的最小泥龄数值见表1。

表1 德国标准中活性污泥工艺的最小泥龄

d处理目标处理厂规模

≤5 000 m3/d≥25 000 m3/d

无硝化54

有硝化(设计温度：10 ℃)108

有硝化、反硝化(10 ℃)

VD/V=02

VD/V=03

VD/V=04

VD/V=0512

13

15

1810

11

13

16

有硝化、反硝化、污泥稳定25不推荐

注 VD/V为反硝化池容与总池容之比。

表中对规模小的污水厂取大值，是考虑到小厂的进水水质变化幅度大，运行工况变化幅度大，因而选用较大的安全系数。

泥龄反映了微生物在曝气池中的平均停留时间，泥龄的长短与污水处理效果有两方面的关系：一方面是泥龄越长，微生物在曝气池中停留时间越长，微生物降解有机污染物的时间越长，对有机污染物降解越彻底，处理效果越好；另一方面是泥龄长短对微生物种群有选择性，因为不同种群的微生物有不同的世代周期，如果泥龄小于某种微生物的世代周期，这种微生物还来不及繁殖就排出池外，不可能在池中生存，为了培养繁殖所需要的某种微生物，选定的泥龄必须大于该种微生物的世代周期。最明显的例子是硝化菌，它是产生硝化作用的微生物，它的世代周期较长，并要求好氧环境，所以在污水进行硝化时须有较长的好氧泥龄。当污水反硝化时，是反硝化菌在工作，反硝化菌需要缺氧环境，为了进行反硝化，就必须有缺氧段(区段或时段)，随着反硝化氮量的增大，需要的反硝化菌越多，也就是缺氧段和缺氧泥龄要加长。上述关系的量化已体现在表1中。

无硝化污水处理厂的最小泥龄选择4～5 d，是针对生活污水的水质并使处理出水达到BOD=30 mg/L和SS=30 mg/L确定的，这是多年实践经验的积累，就像污泥负荷的取值一样。

有硝化的污水处理厂，泥龄必须大于硝化菌的世代周期，设计通常采用一个安全系数，以确保硝化作用的进行，其计算式为：

θc=F（1／μo） (7)

式中θ c——满足硝化要求的设计泥龄，d

F——安全系数，取值范围20～30，通常取23

1/μo——硝化菌世代周期，d

μo——硝化菌比生长速率，d-1

μo=047×1103(T-15) (8)

式中 T——设计污水温度，北方地区通常取10 ℃，南方地区可取11～12 ℃

代入式(8)得：

μo=047×1103(10-15)=0288/d

再代入式(7)得：

θc=23×1／0288=799 d

计算所得数值与表1中的数值相符。

表1是德国标准，但它的理论依据和经验积累具有普遍意义，并不随水质变化而改变，因此笔者认为可以在我国设计中应用。

在污泥负荷法中，污泥负荷是最基本的设计参数，泥龄是导出参数。而在泥龄法中，泥龄是最基本的设计参数，污泥负荷是导出参数，两者呈近似反比关系：

θcFw=Lj／Y(Lj-Lch) (9)

式中污泥产率系数Y是泥龄θc的函数。

33污泥产率系数的确定

采用泥龄法进行活性污泥工艺设计计算时，准确确定污泥产率系数Y是十分重要的，从式(4)中看出，曝气池容积与Y值成正比，Y值直接影响曝气池容积的大小。

式(6)给出了Y值和剩余污泥量W的关系，剩余污泥量是每天从生物处理系统中排出的污泥量，它包括两部分：一部分随出水排除，一部分排至污泥处理系统，其计算式为：

W=24QNch／1000+QsNs (10)

式中 Nch——出水悬浮固体浓度，mg/L

Qs——排至污泥处理系统的剩余污泥量，m3/d

Ns——排至污泥处理系统的剩余污泥浓度，kg/m3

剩余污泥量最好是实测求得。从式(10)可以看出，对于正常运行的污水处理厂，Q、Nch、Qs及Ns值都不难测定，这样就能求出W和Y值。问题在于设计时还没有污水处理厂，只有参照其他类似污水处理厂的数值。由于污水水质不同，处理程度及环境条件不同，各地得出的Y值不可能一样，特别是很多城市污水处理厂由于资金短缺等原因，运行往往不正常，剩余污泥量W的数值也测不准确，这势必影响设计的精确性和可靠性。

从理论上分析，污泥产率系数与原水水质、处理程度和污水温度等因素有关。首先，污泥产率系数本来的含义是一定量BOD降解后产生的SS。由于是有机物降解产物，这里的SS应该是VSS，即挥发性悬浮固体，但污水中还有相当数量的无机悬浮固体和难降解有机悬浮固体，它们并未被微生物降解，而是原封不动地沉积到污泥中，结果产生的SS将大于真正由BOD降解产生的VSS，因此在确定污泥产率系数时，必须考虑原水中

无机悬浮固体和难降解有机悬浮固体的含量。其次，随着处理程度的提高，污泥泥龄的增长，有机物降解越彻底，微生物的衰减也越多，这导致剩余污泥量的减少。至于水温，是影响生化过程的重要因素，水温增高，生化过程加快，将使剩余污泥量减少。对于各种因素的影响，可根据理论分析通过实验建立数学方程式，其计算结果如经受住实践的检验，就可用于实际工程。德国已经提出了这样的方程式，按这个方程式计算出的Y值已正式写进ATV标准中。

Y=06(Nj／Lj+1)-0072×06θc×FT／1+008θc×FT (11)

F=1072(T-15) (12)

式中 Nj ——进水悬浮固体浓度，mg/L

FT——温度修正系数

T——设计水温，与前面的计算取相同数值

可以看出，Nj/Lj值反映了污水中无机悬浮固体和难降解悬浮固体所占比重的大小，如果它们占的比重增大，剩余污泥量自然要增加，Y值也就增大了。θc值影响污泥的衰减，θc值增长，污泥衰减得多，Y值相应减少。温度的影响体现在FT值上，水温增高，FT值增大，Y值减小，也就是剩余污泥量减少。

这个方程式对我国具有参考价值。由于我国的生活习惯与西方国家差异很大，污水中有机物比重低，有机物中脂肪比例低，碳水化合物比例高，因而产泥量也不会完全相同。根据国内已公布的数据和笔者的经验，我国活性污泥工艺污水处理厂的剩余污泥产量比西方国家要少，因此，式(11)中须乘上一个修正系数K：

Y=K×06(NjLj+1)-〔（0072×06θc×FT）／（1+008θc×FT） (13)

一般取K＝08～09。

在目前缺乏我国自己的Y值计算式的情况下，笔者认为采用式(13)计算Y值是可行的。

34 MLSS的确定

不管采用哪种设计计算方法，都需要合理确定MLSS。在其他条件不变的情况下，MLSS增大一倍，曝气池容就减小一倍；MLSS减小一倍，曝气池容就增大一倍。它直接影响基建投资，因此需要慎重确定。

在设计规范和手册中，对MLSS值推荐了一个选用范围，如普通曝气是15～25 kg/m3，延时曝气是25～50 kg/m3，变化幅度都比较大，设计时不好操作。为了选定合适的MLSS值，有必要弄清影响它的因素。

MLSS不能选得过低，主要有三个原因：

①MLSS过低，曝气池容积V就要相应增大，在经济上不利。

②MLSS过低，曝气池中容易产生泡沫，为了防止泡沫，一般需保持2 kg/m3以上的污泥浓度。

③当污泥浓度很低时，所需氧量较少，如MLSS过低，池容增大，单位池容的供气量就很小，有可能满足不了池内混合的要求，势必额外增加搅拌设备。MLSS也不能选得过高，主要是因为：

①要提高MLSS，必须相应增加污泥回流比，降低二沉池表面负荷，加长二沉池停留时间，这就要求增大二沉池体积和回流污泥能耗。把曝气池、二沉池和回流污泥泵房作为一个整体来考虑，为使造价和运行费用总价最低，污泥回流比通常限制在150%以内。对于一般城市污水，二沉池的回流污泥浓度通常为4～8 kg/m3，若按最高值约8 kg/m3计，回流比为150%时的曝气池内MLSS为48kg/m3，实际设计中MLSS最高一般不超过45kg/m3。

②污水的性质和曝气池运行工况对MLSS有巨大影响，如果污水中的成分或曝气池的工况有利于污泥膨胀，污泥指数SVI值居高不下(如SVI＞180 mL/g)，回流污泥浓度就会大大降低，MLSS就必须选择低值。

根据以上分析，在选定MLSS时要照顾到各个方面：

①泥龄长、污泥负荷低，选较高值；泥龄短、污泥负荷高，选较低值；同步污泥好氧稳定时，选高值。

②有初沉池时选较低值，无初沉池时选较高值。

③SVI值低时选较高值，高时选较低值。

④污水浓度高时选较高值，低时选较低值。

⑤合建反应池(如SBR)不存在污泥回流问题，选较高值或高值。

⑥核算搅拌功率是否满足要求，如不满足时要进行适当调整。

德国ATV标准对MLSS值规定了选用范围，有硝化和无硝化时其MLSS值是一样的，这不完全符合我国具体情况。我国城市污水污染物浓度通常较低，在无硝化(泥龄短)时如果MLSS值过高，有可能停留时间过短，不利于生化处理，故将无硝化时的MLSS值降低05kg/m3，推荐的MLSS值列于表2。

表2 推荐曝气池MLSS取值范围

kg/m3处理目标MLSS

有初沉池无初沉池

无硝化20～3030～40

有硝化(和反硝化)25～3535～45

污泥稳定 45

35泥龄法的优缺点

①泥龄法是经验和理论相结合的设计计算方法，泥龄θc和污泥产率系数Y值的确定都有充分的理论依据，又有经验的积累，因而更加准确可靠。

②泥龄法很直观，根据泥龄大小对所选工艺能否实现硝化、反硝化和污泥稳定一目了然。

③泥龄法的计算中只使用MLSS值，不使用MLVSS值，污泥中无机物所占比重的不同在参数Y值中体现，因而不会引起两者的混淆。

④泥龄法中最基本的参数——泥龄θc和污泥产率系数Y都有变化幅度很小的推荐值和计算值，操作起来比选定污泥负荷值更方便容易。

⑤泥龄法不像数学模型法那样需要确定很多参数，使操作大大简化。

⑥计算污泥产率系数Y值的方程式是根据德国的污水水质和实验得出的，结合我国情况在应用时需乘以一个修正系数。

4 结论

①活性污泥工艺的设计计算方法有必要从污泥负荷法逐步向泥龄法过渡，最终过渡到数学模型法。在数学模型法实用化之前，泥龄法将发挥重要作用。

②按泥龄法计算用式(4)，该式与设计规范中的计算式相比，Nw与Nwv的转换和污泥衰减的影响在Y值的计算中考虑，这样理论意义更加清晰，使用起来更加方便。

③德国ATV标准中推荐的泥龄选用数据(见表1)是根据有机物降解和微生物生长规律结合实

际经验产生的，不涉及污水的具体水质变化，在我国有实用价值。

④污泥产率系数Y值的计算式(11)有充分的理论依据，但它是用德国污水实验得出的，为了适用于我国，须乘以修正系数，修正后的计算式(13)可用于实际设计计算。

⑤MLSS的取值在设计规范中有规定，但范围较大，不太好操作，建议参照表2中的数据选用，相互对比检验。

⑥建议对我国有一定代表性的城市污水进行实验研究，推出自己的Y值计算方程式，使泥龄法的实用基础更加扎实可靠。

活性污泥法处理城市生活污水主要运行方式：

1、推流式活性污泥法

2、完全混合活性污泥法

3、分段曝气活性污泥法

4、吸附-再生活性污泥法

5、延时曝气活性污泥法

6、高负荷活性污泥法

7、浅层、深水、深井曝气活性污泥法

8、纯氧曝气活性污泥法

9、氧化沟工艺

10、序批式活性污泥法

前言

浙江环球制漆集团股份有限公司是浙江省最大的油漆生产企业，产品品种多，生产过程中产生的废水成份复杂，有机物浓度高，治理难度大。经大量试验，确定了以CASS生化法为主的处理工艺路线，1年多的工程实际运行表明，该处理系统运行稳定，出水各项指标达到《污水综合排放标准》（GB8978-1996）一级标准。

1、废水处理工艺

11 废水水量、水质

公司废水主要来源于植物油精炼、亚油酸、醇酸、氨基树脂生产、成品色漆配制等生产工艺废水以及车间地面冲洗排水，经车间初步隔油，沉渣预处理后进入集中废水处理站。综合废水水量约200/td1，设计进水水质见表1。

表1 废水处理站设计进水水质分析表/mgL-1

CODcr BOD5 色度 SS 动植物油 pH

600-500 180-900 ≤200 ≤200 ≤80 50-75

12 处理工艺

13 主要建筑、构筑物及工艺参数

工程主要建筑、构筑物设计参数见表2。

表2 主要建筑、构筑物及设计工艺参数

建筑、构筑物名称 型号、规格 数量

调节池 260m3利用原有水池 1

气浮池 SF-30最大处理量30/m3h-1 1

CASS池 220m3停留时间44h 2

滗水器 SHB-50出水量50/m3h-1 2

机械过滤器 JX-1000处理量9/m3h-1 2

2、废水处理调试、运行

21 气浮系统调试运行

选用高效双溶气气浮，药剂为聚合氯化铝（PAC）混凝剂和聚丙烯酰胺（PAM）助凝剂，经气浮处理，废水中所含的悬浮物、油类物质大部分得到去除，出水颜色透明。运行表明，药剂投加量和投加顺序是保证气浮运行良好的关键因素，当药剂投加量为PAC100/mgL-1，PAM30/mgL-1时，投加顺序为先投加PAC后投加PAM处理效果最佳。

22 CASS生化系统调试及运行

循环式活性污泥法（CASS）是SBR工艺的一种新的型式，与SBR工艺相比，该工艺优化设计了生物选择器可有效的抑制污泥膨胀。菌种选取近8t杭州农药厂污水处理生化池湿污泥，投加后检测SV为50%左右，采用连续进水培养法进行驯化。在驯化开始阶段按BOD5∶N∶P=100∶5∶1投加尿素、磷酸二氢钾营养物，并控制CASS主曝气池进水COD浓度1000/mgL-1左右，池内溶解氧控制在20～40/mgL-1。经过近30d的驯化，池内SV为20%，菌胶团为棕褐色，镜检出现钟虫、轮虫等原生生物和后生生物，污泥活性较好，污染物去除率逐渐提高。继续增加进水量至满负荷，主曝气池SV上升到25%时，驯经基本完成，出水COD在100/mgL-1左右，且基本保持稳定。正常运行时CASS池运行工况为：进水COD≤2500/mgL-1，pH70～75，DO20～40/mgL-1，二班制运行，每次进出水量100t，补充投加N、P等元素。

23 稳定运行结果

经近二个半月时间的培养、驯化，废水处理系统进入稳定运行阶段，运行结果见表3。

表3 处理系统稳定运行结果/mgL-1

单元 项目 CODcr BOD5 SS 动植物油 pH

调节池 进水 496-992×103 204-261×103 253-1287 497-798 50-75

气浮池 出水平均去除率% 163×103641 091×103592 295661 165726 70-80/

CASS池 出水平均去除率% 102937 93989 35/ 23861 70-75/

机械过滤器 出水平均去除率% 875142 76183 118663 15348 65-75/

设计出水标准 100 30 70 20 60-90

从表3可知，在稳定运行阶段，出水各项指标基本达到了设计要求，COD总去除率在981%左右。

3、运行费用与环境效益

污水处理站吨废水处理费用为266元（其中电费141元，人工075元，药剂费025元，设备折旧维修费025元）。公司废水经处理达标后，每年污染排放量COD减少93t，BOD5减少33t，环境效益十分明显。

4、结论

1年多的运行情况表明，采用以CASS生化为主的处理工艺处理油漆生产废水，设施运行稳定，操作方便，出水可实现达标排放。

悬浮有机碎屑重量，包括附着在其表面的微生物的重量，两者难以分开。通常是以碎屑重量为主，但当微生物大量繁殖，形成大量菌胶团时，碎屑重量的比例下降。根据我们和一些学者的研究，滤、杂食性鱼为主的高产肥水鱼池（滤、杂食性鱼平均产量在15千克/公顷·日左右），有机碎屑含量要在60毫克/升左右（抽滤湿重），干重为17毫克/升左右。

有机碎屑与鱼产量关系不仅在其数量，还在其质量，即其营养成分。例如，我们在对多年的不同畜禽粪肥养鱼效果的对比研究中发现，猪粪鱼池有机碎屑含量虽高于鸡粪鱼池，但其鱼产量却低于鸡粪鱼池。这是因为鸡粪的有机碎屑的营养价值比猪粪的高。

原理：污水中的有机污染物被活性污泥颗粒吸附在菌胶团的表面上，这是由于其巨大的比表面积和多糖类黏 性物质。同时一些大分子有机物在细菌胞外酶作用下分解为小分子有机物。第二阶段，微生物在氧气充足的条件下，吸收这些有机物，并氧化分解，形成二氧化碳和水，一部分供给自身的增殖繁衍。活性污泥反应进行的结果，污水中有机污染物得到降解而去除，活性污泥本身得以繁衍增长，污水则得以净化处理。

活性污泥法是一种污水的好氧生物处理法，由英国的克拉克(Clark)和盖奇(Gage)于1912年发明。如今，活性污泥法及其衍生改良工艺是处理城市污水最广泛使用的方法。它能从污水中去除溶解性的和胶体状态的可生化有机物以及能被活性污泥吸附的悬浮固体和其他一些物质，同时也能去除一部分磷素和氮素。废水生物处理中微生物(micro-organism)悬浮在水中的各种方法的统称。因悬浮的微生物群体呈泥花状态(floc)，故名。

粘泥剥离剂，是由杀生剂、表面活性剂、强力渗透剂、稳定剂等组成，能快速渗透到粘泥菌胶团中，氧化分解释放出气泡，结合杀菌剂和活性剂的作用，使粘泥脱落后随水流排出，达到强力剥离和清洗的目的。粘泥剥离剂还对硫酸盐还原菌、硝化细菌和亚硝化细菌均具有很强的杀灭作用。主要适用于电厂、化工、炼油、对合成氨、尿素、焦化及炼油厂、循环冷却水系统的淤泥粘泥剥离等