发动机声音好坏如何才能判断

发动机的异常声响是各种不正常的金属敲击声或其它不应有的异常响声。当听到这种响声后，首先应用耳朵贴近发动机仔细倾听，或用木柄起子、金属棒等靠在发动机外壳的不同部位上探清以下三点：

1、发声的准确部位。

2、异响和发动机转速的对应关系，也即在不同转速下所对应的异响高低和有无情况。

3、异响的类型特征。

然后根据声源部位和在不同情况下的响声情况，正确判断异常声响的类型及其产生的原因。

1、活塞顶与气缸盖的碰撞声：这种声响多在发动机高速运转时发生在气缸盖部位，是连续不断而又清脆有力的“嗒、嗒、嗒”的金属敲击声，而且气缸有振动。其原因是连杆轴承和活塞销孔过度磨损，或是销孔活塞销及连杆轴承制造时就不符合要求，造成活塞销与连杆轴承之间或活塞销孔与销孔之间间隙太大或者活塞头部制造时超高，对此应予以拆修更换相应零件。

2、活塞顶与气门的碰撞声：这种异响发生在顶置式气门的发动机上，当撞碰时，在气缸上部和气缸盖处可听到有一定间隔时间的“嗒、嗒、嗒”的金属碰撞声响。低速时间隔时间长，高速时间隔时间短，而且更加严重。其原因是摇臂上调整螺栓上的销紧螺母未拧紧，螺栓松动使气门间隙变小而顶住气门杆端，在排气过程活塞到上止点时，碰撞气门大端。遇到这种情况，应及时重新调整气门间隙，把锁紧螺母拧紧。

3、活塞环部位的异常声响——包括活塞环的金属敲击声响，活塞环的漏气声响和积炭过多引起的声响。

（1）、活塞环的金属敲击声响主要原因是：

活塞环折断或环与环槽的间隙过大，或气缸壁磨损形成3台阶，使环与气缸壁台阶相碰。前者用起子在火花塞上短路断火会听出一种“唰、唰、唰”的声响，后者则是一种钝哑的“噗、噗、噗”金属碰击声。以上两种都随转速升高，声响增大。对此只有拆机修理，更换相应零件。

（2）、活塞环的漏气声响主要原因是：活塞环磨损过多，闭口间隙过大，弹力减低，环与汽缸密封不良或各环开口重叠；缸壁上拉有沟槽，造成活塞环漏气而发出一种空洞的

“喝、喝”“吱、吱”声。这种声响随发动机的温度上升会自然消失，但对活塞环的漏气现象仍需予以排除。

（3）、积炭过多的异常声响：这是由于油环控油性能和密封性能不良，使机油窜入燃烧室燃烧而在环槽部位形成积炭过多而发出一种尖锐的“喋、喋、”声，应及时更换活塞环。

4、敲缸——这是发动机冷起动或怠转时，活塞在缸内摆动，其头部或裙部与缸壁相碰撞时而在气缸内发出一种清脆、尖锐的“当、当”或“嗒、嗒”的声音。敲缸并非活塞损坏故障，而是一种噪音。其原因是：

（1）、活塞在冷态时的配缸间隙较大，当冷车起动时声响较大，温度升高则会减弱或消失。对此不需进行任何调整。如果发动机的温度升高后仍有响声，同时排气管又冒蓝烟，则是活塞与缸之间的间隙过大，这可能是活塞裙部磨损过多或是汽缸磨损造成椭圆度过大所致。对此只有更换相应零件。

（2）、发动机起动时，由于润滑不良，活塞与缸壁之间尚未形成油膜而直接相碰敲缸。当运转一段时间后，润滑正常，声响减小或消失，对此不需进行任何调整。

（3）、混合气不能正常燃烧，产生“早燃”或“爆燃”，使活塞与气缸壁碰击而发出声响，对此应使发动机在正常温度内工作，清除缸内积炭，并用符合辛烷值要求的汽油。

（4）、发动机无负荷空转急加速的瞬间或在大负荷工作时、在高速档急加油时，均可产生活塞与缸壁间的碰撞声响，对此应适当延迟点火时间予以解决。

5、二冲程发动机的汽缸壁上的扫气槽有尖棱，活塞环因此产生敲击声，对此应将扫气壁上的尖棱修平。

6、活塞销与销孔配合过紧，裙部下端在垂直销孔轴线方向上向内缩口，改变了活塞裙部的纵向型线，而使活塞摇摆时的撞击声增加，对此应选用适当的活塞销与活塞成微小间隙配合予以解决。

7、连杆弯曲或扭曲。活塞销与活塞销孔、连杆轴承与曲柄销配合不当引起活塞偏斜不正，造成汽缸不正常磨损和不规则运动而产生敲缸。对此应校正或更换连杆予以解决。

此外还有多种异常响声，例如：

⑴、连杆大头轴承的敲击声；

⑵、曲轴部位的异常响声；

⑶、飞轮松动敲击声；

⑷、气门机构异响；

⑸、爆震引起的异响；

⑹、化油器节气门异常响声。

这些响声一般与活塞、活塞环没有直接关联，在此不作重点描述。

由此可见，发动机的各处异常响声，均与有关零件的制造质量有关，更多的是与使用条件或有关零件经过一定时间使用后的质量状况有关，要根据响声的类型找出确切的原因予以解决。真正是活塞、活塞环或活塞销的问题造成的异常响声的情况不多。

甜甜圈的做法

食材准备

面粉250克，糖25克，酵母3克，鸡蛋1个，油20克，盐2克，牛奶130克

操作步骤

步骤一：250克面粉放入盆中，加入25克糖，3克酵母，1个鸡蛋，2克盐，用筷子搅匀，边搅边倒入牛奶，搅成面絮之后，放入油。

步骤二：然后下手开始揉面团，成团就可以转移到面板上。面板上撒干粉防粘，把面团放在上面，用搓衣服的手法用手掌揉面团，刚一开始会有一些粘手，揉一会儿面团就变得越来越光滑了。

步骤三：揉到表面光滑不粘面板不粘手的状态，拿起来放入盆中，盖保鲜膜放一旁发酵。

步骤四：发酵至两倍大，用手指戳一个洞，不回缩就是发好了。把面团转移到面板上，用手掌按压排气，不用揉直接搓成均匀的长条，然后平均分成10份。

步骤五：取一份面团用手揉一下，然后整理成光滑的小面团。全部揉成小面团之后，盖保鲜膜松弛15分钟。15分钟松弛好之后把小面团压扁成小饼，然后把小饼放回原位二次发酵到 15倍大。

步骤六：发好之后的小饼是胖乎乎，拿起来轻飘飘的状态。

步骤七：把小饼放在桌面上，手指蘸干粉，从小饼中间插进去，然后手指顺着一个方向用力转，这样甜甜圈中间的孔就出来了。

步骤八：锅里油温三成热，把甜甜圈生坯放入锅中，不要急着翻动，也不要用铲子压，让甜甜圈浮在油面上，小火慢慢炸，防止炸糊。

步骤九：炸到底面变色之后把甜甜圈翻个面，接着炸另一面。两面都变色的时候就可以捞出来了。

步骤十：炸好的甜甜圈全部拿出来，平均分成两份，一份上面撒糖粉装饰。

步骤十一：另一份表面蘸一些融化的巧克力，然后放在晾网上让巧克力冷却，趁巧克力凝固之前表面撒上彩糖珠装饰。

两种口味的甜甜圈就做好了，自己炸的甜甜圈，松软回弹性好，里面的组织蓬松细腻。装饰了巧克力的甜甜圈有浓浓的可可香，颜值高很吸引人，小朋友们特别喜欢。撒了糖粉的甜甜圈，更能突出甜甜圈本身的味道，又香又松软，吃起来不甜腻，更适合成人的口味，两种口味各有千秋

小贴士

1、甜甜圈的面团要和的稍微软一点，面团揉光滑才能进行发酵。如果不容易揉光滑，可以面团揉好之后放一旁醒面10分钟就很容易揉光滑了。

2、发酵好的面团按压排气之后直接整理成长条就可以，不需要揉面，揉过了面团会容易回缩。

3、分割好的面团揉光滑之后，一定要松弛一会再按扁，因为揉过的面团筋性强很容易回缩，松弛过就不会回缩了。

4、发酵好的面饼，中间戳孔做成甜甜圈生坯之后要马上放入油锅中，否则面团继续发酵，中间的孔就会变小，一定要做好一个炸一个。

5、撒糖粉和蘸巧克力两种装饰都可以，撒糖粉的甜甜圈只需要常温密封保存就可以避免受潮。蘸巧克力的甜甜圈需要冷藏保存防止巧克力融化。

1机油外部渗漏

机油渗漏有许多原因，包括：机油管路，放油口，机油盘衬垫，气门室罩衬垫，机油泵衬垫，燃油泵衬垫，正时链条罩盖密封和凸轮轴密封处。以上可能渗漏因素均不可忽视，因为即使小的渗漏也会导致大量的机油消耗。例如，每6秒漏一滴，意味着每百公里消耗056升机油。最好的检漏方法是在发动机底部放块浅色的布，启动发动机后查看。通过布上的油滴位置可以判断渗漏部位。

2 前后油封故障

前后主轴承油封损坏肯定会导致机油渗漏。这种情况只有发动机带负荷运行时才能发现。主轴承油封磨损后必须更换，因为如同机油外渗漏一样，会导致很高的渗漏量。

3 主轴承磨损或故障

磨损或有故障的主轴承会甩起过量的机油，并被甩至缸壁。随着轴承磨损的增加，会甩起更多机油。例如，如果轴承设计间隙004毫米能提供正常润滑和冷却功能的话，若轴承间隙能够保持，则甩出的油量是正常的，且轴承也不会损坏。 当间隙增大到008毫米时，甩出的油量会是正常量的五倍。如果间隙增加到016毫米时，甩出的油量会是正常量的25倍。若主轴承甩出过多机油，气缸上也会溅上更多，使活塞和活塞环无法有效控油。这会导致烧机油或活塞和活塞环上产生积碳。通常，若机油在主轴承上流失过多，连杆轴承就会缺油，导致在某些低速情况下，飞溅到缸壁上的油量不足，导致活塞环和活塞磨损，无法在发动机高速运转时控油。所以主轴承磨损的后果就是机油消耗高。

4 连杆轴承磨损或损坏

连杆轴承间隙对机油的影响与主轴承类似。此外，机油更直接地甩到缸壁上。磨损或损坏的连杆轴承导致甩到缸壁上的机油过多，导致设计用来控制正常机油量的活塞和活塞环无法有效控制过多的机油，从而使多余的机油进入到燃烧室被烧掉，即机油消耗高。

5 凸轮轴轴承磨损或损坏

凸轮轴轴承通常是压力润滑的，如果间隙过大，过量的机油会漏失。漏失的机油会浸泡气门导管和气门杆处，造成机油消耗增加。

6 曲轴轴颈磨损

磨损的曲轴轴颈会对机油的影响与轴承磨损相同。当其磨损失圆时，它们与圆形的轴承间的间隙会不均匀。失圆的曲轴轴颈与轴承间的间隙大小在旋转运动中变化，会甩出更多的机油。失圆的轴承需要重新研磨，并使用更小尺寸的轴承与其配对。

7 缸套磨成锥形或失圆

对于磨成轻微锥度及失圆（圆柱度及同心度下降）的缸套，机油的消耗可由活塞和活塞环控制。然而，随着缸套锥度及失圆程度的不断增加，对机油消耗的控制变得越来越困难。这是由许多因素综合在一起导致的结果。随着活塞与缸套的间隙增大，将导致活塞运行时的摆动；这种瞬时的倾斜摆动，将导致在活塞的一侧滞留过量的机油，同样的情况也出现在活塞环上。这样，随着活塞不断地往复摇摆运动，就会有一些机油窜入燃烧室。曲轴每转动一圈，活塞完成一上一下两个冲程。当发动机以3000rpm（大约60英里/小时）运转时，在变形的缸套中运行的活塞环将承受6000次/分钟的尺寸及形状的变化。结果，在高速运行情况下，活塞环可能无法及时调整自身与缸套的配合间隙（尤其是当运行到缸套磨损部位时，造成配合间隙过大）。因此，只要有上述情况发生，就将导致发动机的机油消耗量过高。

8 缸套变形

与7中提到的由于磨损造成的缸套失圆情况不同，还有其它一些原因，如受热不均或缸盖螺栓紧度不均等因素，都可能导致缸套的扭曲变形，造成活塞环无法与缸套表面形成适当的配合接触，刮油功能降低；结果导致局部残留过多的机油，最终窜入燃烧室被烧掉，造成机油消耗量升高。

9 “PCV” 曲轴箱正压通风阀或管阻塞

PVC（曲轴箱正压通风）的主要作用是将由发动机燃烧室窜入曲轴箱的混合气再循环利用，降低其中未燃烧的烃类物质的含量。窜入的混合气是空气，燃油及燃烧废气的混合物，在作功行程中，由于高压，经活塞/活塞环与缸套间的间隙窜入曲轴箱。PVC系统通常有一条管路由曲轴箱通向化油器或进气歧管。发动机进气歧管中进气时产生的真空度将混合窜气由曲轴箱吸出，进入燃烧室，再次循环利用。PVC（曲轴箱正压通风）阀可能会被油泥，漆膜或混合窜气中的其它杂质堵塞。这将导致机油变质，生成过量的沉积物，结果导致活塞环（油环）阻塞，机油消耗增高，活塞环过早磨损；曲轴箱压力增高，导致曲轴密封圈失效，机油渗出，使发动机工况恶化。

10 珩磨磨料磨损

如果缸套经过珩磨或抛光处理，必须严格按要求进行清理，以防残留的金属碎屑或磨料损伤活塞环槽表面。清理方法如下：珩磨后，必须用刷子蘸肥皂水对缸套进行彻底清洗，然后立即涂油；或用10#润滑油清洗缸壁并仔细擦干净。重复上述过程，直到所有异物都被除去。无论用哪一种方法，最后均要求进行检验：用一块白布擦拭缸套表面，如果白布经擦拭后依然干净，就表明缸套已经清洗干净。

注意：不能用汽油或煤油清洗经过珩磨的缸壁。因为它们无法去除附着在缸壁上的磨料，而且会将其带入珩磨纹微孔中。所以，没有经过正常清洗的缸套可能会引起过早磨损，活塞环失效，最终导致机油消耗量升高。

11 活塞环槽磨损

活塞环槽的端面平整与否，活塞环与活塞环槽之间的间隙正确与否，是活塞环能否起到良好密封作用的重要因素。通常，汽车发动机活塞环槽旁隙不能超过0002”-0004”。当活塞上下移动时，活塞环必需恰当地嵌在活塞环槽中。如果活塞环槽变形，将导致活塞环无法正常工作，机油会窜入燃烧室。磨损的活塞环槽将导致旁隙增大，致使过量的机油窜入燃烧室。而反过来，过大的旁隙又会导致活塞环撞击活塞环槽，导致活塞环槽进一步磨损，如果情况得不到改善，甚至会造成活塞环岸的断裂。

12 活塞环岸破损或碎裂

活塞环岸的破损或碎裂，导致活塞环无法正常嵌固在活塞环槽中，造成过量的机油窜入燃烧室。此外，还将导致缸套，活塞及活塞环的彻底损坏。所以要密切关注，一旦有此迹象，必须立即更换。

13 气门杆或导管磨损

如果气门杆和导管发生磨损，进气时产生的真空吸力会将气门杆和导管间的油及油蒸气吸入进气歧管，最终进入燃烧室烧掉。如果这种情况得不到改善，那么当发动机更换了新的活塞环后，由于进气真空吸力增大，机油消耗也将随之增加；当发动机大修时，原先附着在气门杆和导管表面上的油泥等沉积物被清除后，间隙将进一步增大，机油的泄漏损耗也会变得更加明显。对于气门顶置式的发动机，无论是排气门还是进气门，都有可能发生机油流失的现象。对于气门导管间隙过大而引起的高机油消耗问题，可以通过不断修整气门杆加以改善。有时新的气门也需要如此修整。采用先进的整体紧固式气门油封（Bonded Valve Seal）可以有 效防止机油的泄漏损耗。

14 连杆弯曲变形

弯曲变形的连杆将导致活塞无法沿缸套直线运行，影响活塞环发挥正常的密封功能，导致机油消耗增加。此外，弯曲变形的连杆还将导致连杆轴承与活塞销间的配合间隙发生变化，造成连杆轴承过早磨损，使更多的机油被甩到气缸壁上。

15 活塞销磨损或位置不当

如果活塞销磨损或装配不当，在压力下流向活塞销的机油，将被甩到气缸壁上，而活塞环无法将多余的机油刮除。这不仅导致直接的机油过度损耗，而且形成的积碳还会堵塞油路，导致活塞环卡死。

16 活塞销装配过紧

如果活塞销两端装配过紧，在发动机反复的冷热交替的工作环境下，活塞无法进行相应的正常膨胀和收缩，导致活塞变形，进而造成缸壁的刮伤，不可避免地导致下窜气和机油过度损耗。

17 油路阻塞

发动机在恶劣的工况下经过长期运行，产生的积碳及外界异物极易阻塞活塞和活塞环中的油路。此时，机油无法按正常途径返回曲轴箱，而是滞留在某些诸如气门导管等部位，导致机油消耗增加。如果连杆中或其它部位的油路阻塞，将导致发动机润滑不良，磨损加剧，机油消耗增加。为避免上述情况发生，应按照第28项所述进行预防。当然，不用为此预留旁隙。

18 主轴承盖螺栓或连杆螺栓扭矩不平衡

如果主轴承盖螺栓或连杆螺栓扭矩不平衡，将导致轴承失圆变形，降低轴承使用寿命，使过量的机油从轴承被甩出，其对机油消耗量的影响如第3，4项中所述。在安装轴承盖螺栓时，必须使用扭矩扳手，严格按制造商的要求扭矩拧紧。如果连杆螺栓扭矩不平衡，将导致连杆变形，其后果如第14项中所述。

19 缸盖螺栓扭矩不平衡缸盖螺栓扭矩不平衡所产生的应力将导致气缸严重变形，并带来如第7，8项中所述的窜油情况。在安装缸盖螺栓时，必须使用扭矩扳手，严格按制造商的要求扭矩及顺序拧紧。

20 尘污的冷却系统

水套和散热器内的锈蚀颗粒、水垢、沉积物或其他产物，以及水管路的腐蚀，都回使冷却系统的冷却效率受到负面影响。因此而造成的气缸变形，会直接引起机油损失，原因如第#7项和第#8项。冷却系统的缺陷，引起发动机过热，某些气缸可能发生局部的过热区域，进而引发气缸、活塞和活塞环的擦伤和粘着，导致油耗升高。过热的发动机和油底壳整体油温，同样会引起油耗上升。

21 脏油

不按换油周期换油，机油过滤器维护不当都会使机油变脏，使得机油堵塞活塞、活塞环处油隙，导致如原因#17所述的油耗上升。脏油还会引起轴承、气缸、活塞、活塞环的磨损加剧。这些磨损的部件，如同前面对应的各条中的具体解释，会导致油耗的上升。特别注意：脏油本身比干净油的消耗也要高。

22 油底壳中的油量太多

由于油尺插入错误，未能座到底，导致测得油位比实际油位低，因此而补加新油，使得油位过高。如果高至压力润滑发动机的连杆底端触及油面，或飞溅润滑发动机的油环浸入油池过深，会导致过量机油甩至气缸壁，进入燃烧室。

23 所配活塞环不适合发动机类型或工作类型

如果选配了尺寸不合适的活塞环（如, 0020” 加大的活塞环用在了0040”加大的气缸中) ，由于二者配合不当，无法将气缸上部的油刮回，会立即造成窜油现象。同样的，活塞环底和环槽的间隙同样加大，进一步增加机油消耗，原因如#26中所述。不同类型的发动机，不同的工作条件，需要各种不同的特别设计制造的活塞环组。每一类活塞环组，为某一特定用途而制，如果用在了错误的地方，就无法控制该发动机的机油消耗。使用正确的活塞环组是非常重要的。

24 发动机高真空度

现代发动机的转速、气阀重叠角和压缩特性的提高，使得发动机的真空度增加。某些新型发动机减速时，吸气真空度高达25英寸（635mm)汞柱高度（旧的发动机设计= 508mm 汞柱高度）。高的真空度需要开发新的油环，对活塞环槽的两侧（上面和下面）进行有效密封，避免在高真空和减速时机油从油环两侧和背面泄漏。此原因常常是冒蓝烟或油耗高的一个主要原因，因此，需要时，使用具备侧端面密封能力的油环就很重要。

25 正时齿轮或链条磨损

正时齿轮或链条的磨损会引起气阀和曲轴的正时不同步。由于轮齿或链条磨损产生的过量侧隙，使得发动机的调节无法实现：前一圈的正时和下一圈可能就不一样。当气阀和活塞的运动不同步时，会造成过大的机油消耗。原因是燃烧室内的过度真空会将大量的机油抽入，烧掉。

26 活塞环安装时，圆周端面间隙太小

安装新活塞环时，必须注意，在气缸的最小直径处，活塞环仍然留有足够的圆周端面间隙，以补偿热膨胀。通常车辆发动机铸铁环需要的间隙为0003-0005英寸/英寸孔径。由于直接承受燃烧室过来的燃烧气，活塞环的升温速度和工作温度都比气缸都要高。气缸壁由于水套的作用，温度较低。这意味着活塞环膨胀更多，因此必须有一个间隙来补偿 – 即圆周端面间隙 – 否则，发动机工作中，活塞环的端面就会和气缸壁干涉，冲击，进而引起擦伤、粘着磨损，导致油耗上升。如果发动机继续运转，尤其是负荷较重时，粘着磨损会更严重。活塞环端面被向内压向活塞环槽，环和气缸壁的间隙加大，燃烧室高温高压燃烧气沿此通道直接烧损气缸壁上的润滑油，窜气进入油底，极大地增加了机油消耗。严重的干涉甚至会引起活塞环的断裂，产生的后果如#27中所述。过大的活塞环圆周端面间隙同样会造成机油消耗增加。

27 磨损或断裂的活塞环

如果活塞环断裂或过度磨损，造成压应力和间隙无法保持，就会在吸气冲程时将过量的机油吸入燃烧室，做功冲程时燃烧气沿活塞下窜。二者均回引起活塞、气缸壁、活塞环处机油的燃烧、炭化。断裂的活塞环的破坏性更强，带有尖口的断下的片断很可能切入活塞环槽的侧面，引起环岸的破坏和活塞的彻底损坏。发动机大修时，磨损的活塞环应立即更换，而不是重新使用。新型活塞环带有快速定位面，可以立即控制机油的消耗。用过的活塞环，即使只有轻微磨损，由于表面已抛光，无法适当定位，同样会导致过量机油消耗。

28 活塞环粘环

显而易见，粘环的活塞环是无法控制机油的。因此，应尽量避免这种情况的发生。首先，活塞环的安装应保证正确的活塞环侧隙，这样，发动机工作时，活塞环在运转温度下在环槽中仍然是可以活动的。此外，确保活塞环安装时发动机各部件的清洁，无尘土颗粒，否则，可能造成活塞环粘滞。第三，选用性能优良的油品，降低积碳、油泥、漆膜的生成。第四，应定期换油、清理机油过滤器。第五，避免发动机过热。

29 气阀正时滞后

滞后的气阀正时，使得吸气冲程开始后的进气阀闭合时间过长，气缸内的真空度上升，增加机油从活塞和环，缸套间隙吸入气缸上部燃烧室烧掉的几率。

30 机油压力过高

不正确的机油压力设定，安全释压阀的故障，均会造成机油压力过高。结果是发动机被过量的机油浸润，产生如同轴承磨损一样的结果。

31 机油粘度

所用机油粘度过稀，可能引起机油消耗高。请参阅车辆维护保养手册，根据驾驶条件和环境温度选择合适的机油粘度。

32 活塞设计

某些最新的发动机为了满足排放要求，采用了新的活塞环的设计。有时，这种设计会在启动时发生轻度的“敲击”。有时会因此增加机油消耗。

33 内垫圈/进风口破裂

新的发动机设计中，经常采用各种由金属和其他材料构成的复合材料，由于不同材料热胀冷缩程度的差异，长时间运行后，填料和密封中会产生热应力疲劳或破裂，也导致油耗水平上升。

34 提前点火爆震

多数新型发动机装有爆震传感器，来调整正时系统以降低排放，提高发动机的动力和性能。提前点火爆震，是由于燃烧过程中，燃油的提前点火而导致的。提前点火导致积聚在活塞上的压力的急剧升高，破坏活塞环的正常运动，致使活塞环顶侧和底侧的密封失效，最终造成通过活塞环的窜气和油耗增加。由于进气流量传感器故障和节气门位置传感器故障也会导致同样的问题。

35 用户自行进行的提升发动机性能的改装和所用零配件

在库存或在用发动机上加装提升发动机性能/动力的改装部件，增加了发动机产生油耗高这一问题的可能。

36 发动机lugging

Lugging是指在应该使用高速（更大功率/扭矩）的情况下却让发动机在低转速运行，这会导致活塞承受更大的压力，并且能导致机油消耗增加 。

37 超速运行操作不当

在不适合超速运行的情况下使发动机超速运行，与此相关的多种不同原因，均会导致发动机油耗上升。这些情况包括市区交通中的爬行和频繁启停，也可参考原因36。

38 涡轮增压器密封泄漏

涡轮增压器的密封泄漏，将会将机油吸入燃烧室，在那里烧掉并形成积碳，妨碍发动机正常的工作，并进一步导致了更多的机油消耗。

39 进气阻力高

过高的进气系统阻力，会增加发动机内的真空度，并能增大机油消耗，如第24项所述。空气过滤器严重堵塞就是这种情况的一个例子。

40 燃油稀释

如果没有完全燃烧的燃油进入润滑系统，机油会变稀而且更易挥发，这都将导致更高的机油消耗。过量的燃油可能由于燃油喷嘴泄漏、有问题的燃油泵、进气阻力高或者过多的怠速运转，进入润滑系统并与机油混合。

地壳上扭动构造十分发育，特别是一些巨型平移断层构成全球性走滑体系。这种扭动构造是由扭动(走滑)作用引起的。

扭动(走滑)作用指在水平扭动力的作用下，岩石圈、地壳形成走滑断裂构造带，断裂构造带在由萌芽期到形成期的演化过程中引起地壳块体的转动及一系列次生构造型式的形成(张之一等，1992)。

扭动作用在地球表面的分布是非常广泛的，几乎所有的挤压构造带、拉张构造带的构造作用都伴有扭动作用。同样，扭动作用构造带也相应地伴有挤压及拉张构造活动。

一些韧性剪切带中的Au成矿系统就是剪应力走滑构造体制下的热液成矿系统。

7441 扭动(走滑)构造带中的拉分盆地

一个走滑断裂的水平方向运动将导致断裂两端的两个区域发生扩张，另两个区域发生压缩，如图730(a)所示。当走滑断裂呈雁行式排列时，相邻两个断裂共同形成的扩张区增强了扩张变形，可称之为拉分作用，如图730(c)所示；而增强了压缩变形，可称之为推隆作用，如图730(d)。这种作用可分为左侧拉分[图730(c)]、左侧推隆[图730(d)]、右侧拉分[图730(e)]和右侧推隆[图730(f)]。

图730 扭动(光滑)拉分、推隆作用示意图

(据Atilla Aydin et al，1984)

(a)扩张(负号)和挤压(正号)的区域环线右行走滑断层；(b)在扩张象限的尾部裂口(开口状)和挤压象限的压溶或褶皱(齿状)；(c)位于右侧叠覆区上的菱形地堑；(d)位于右行走滑断裂的左侧叠覆之上的菱形地堑；(e)正断层(羽状构造在下降盘)和大走滑断裂具正断层性质的部分左叠覆区域构成菱形地堑的边界；(f)逆断层(齿状构造在上升盘)和大走滑断裂具逆断层性质的部分在左行走滑断裂右叠覆区构成菱形地堑的边界

Aydin和Nwr提出了两种拉分盆地的演化模式。第一种模式是，由一系列右行左列雁行式走滑断裂系[图731(a)]，在外力持续作用下最初出现许多小的地堑[图731(b)]。当滑移量增加，这些地堑开始相互连接形成复合地堑[图731(c)]。最后产生一个大的拉分盆地[图731(d)]。这种拉分盆地的一边的长度与断裂位移距相当，其宽度则是在演化过程中的所有断裂线间隔的总和。这种拉分盆地的形态不规则，边界呈折线状。

第二种模式是以断裂束的任意接合和相互作用为基础。最初的断裂构造[图732(a)]是逐步发展的，或者走滑断裂的位置有可能受原已存在的张性断裂控制。在初始阶段，地堑由相邻的、较长的断裂相互作用产生[图732(b)]。当滑移量增加时，相距较远的断裂伸长，新的断裂束形成，进一步促进断裂之间的接合和相互作用，从而导致产生更长、更宽的拉分盆地[图732(c)]。

可见，与扭动作用有关的拉分盆地的边界正断层和盆地内正断层都是边界走滑断层所派生的。盆缘出现不规则形态的褶皱、断层、滑脱构造和滑移岩体。其中的褶皱和断层均呈雁行排列。在盆地中部则由于地壳的拉薄而出现火山和温泉等。我国西北部许多小盆地属这种盆地。

图731 模式一：表明与雁行式左滑断裂有关的菱形地堑的接合，最终结果为复合拉分盆地

(据Atllia Ayuln et al，1894)

图732 模式二：表明了复合盆地的形成，复合盆地包括大小的地堑和地垒

(据Atllia Ayuln et al，1984)

7442 走滑作用、扭动构造与油气的关系

世界上许多含油气盆地都与走滑作用、扭动构造有关。

例如，中亚地区一些中新生代盆地的排列明显受扭断裂所控制(图733)，其中最明显的一组扭断裂近北西向雁列展布，例如，额尔齐斯断裂、博罗霍洛断裂及塔拉斯—费尔干断裂等。这些断裂在古生代时主要呈现为与褶皱平行的冲断层，到中生代以后，断裂性质转化为以右行平移为主的扭断层，兼具压性。

图733 中亚地区主要沉积盆地与扭断裂展布特征

1—扭断层；2—冲断层；3—正断层；4—一般断层；5—褶皱轴；6—沉积盆地。Ⅰ—准噶尔盆地；Ⅱ—吐鲁番盆地；Ⅲ—柴达木盆地；Ⅳ—塔里木盆地；Ⅴ—巴尔喀什盆地；Ⅵ—费尔干盆地。①塔拉斯—费尔干断裂；②天山断裂带；③博罗霍洛断裂；④额尔齐斯断裂；⑤阿尔金山断裂；⑥帕米尔断裂带；⑦昆仑断裂带；⑧祁连山断裂

这些北西向扭断裂系与东西向的天山带、昆仑山及北东东向的阿尔金山断裂系等的联合复合，构成了我国西部及邻区的一系列三角形、菱形及平行四边形等多种形状的中新生代盆地。总的说来，这些盆地主要具有压扭性。

走滑作用与油气盆地形成的关系已日益被人们所认识。如马拉开波盆地、圣九昆盆地、加利福尼亚盆地、阿拉斯加库克湾盆地及波斯湾盆地等的形成均与走滑作用有关。扭动构造的形成过程与走滑断裂的发育密切相关，它不仅控制了油气的聚集而且对油气的形成、运移具有重要的影响。

张之一等(1992)将走滑作用、扭动构造与油气的关系归纳为如下几个方面：

(1)走滑作用对含油气盆地形成及演化的控制

赵重远在《渤海湾盆地的构造格局及其演化》一文中指出：“渤海湾盆地是形成在一个曾发生左旋剪切挤压破裂的中生代复式背斜隆起上，因而当拉张和右旋剪张作用起作用时，便首先利用原先的破裂面滑离拉开；形成许多不对称箕状坳陷，使早期的盆地形态呈现严重的分割局面……古近纪初应力场发生转变后，盆地开始拉开，盆地形成时主要是沿着中生代的左旋剪切平移断裂拉开的。”

童崇光等(1981)在《川东南地区区域构造特征及圈闭类型与气藏分布关系》一文中指出：“四川盆地内发生的大量走滑断裂系有的在古生代早期就已形成，并具有长期继承性活动，可波及低速层或上地幔。由于深层的蠕动和岩浆活动，促使板块内部发生破裂、压缩和褶皱运动，因此，亚洲大陆走滑断裂系展布特点，对四川盆地的形态及川东南褶皱区的产生提供了条件。”

由此可见，走滑作用不仅控制着盆地的形成，而且控制着盆地的发展。这是因为走滑作用的剪切、扭动作用一方面切割地壳较深，另一方面由于剪切、扭动不伴随体积的变化，是最容易发生的一种破裂变化，因此，由盆地形成时的拉开以及以后的挤压、拉张都伴随着基底的剪切，即走滑作用。

(2)扭动构造与油气的关系

目前，已经发现几乎所有的石油及天然气的聚集均与扭动构造有关。例如，大型冀鲁帚状构造体系的内旋层的扭动构造及次级扭动构造组成了济阳坳陷的储油构造圈闭；中旋层的扭动构造及次级扭动组成了黄骅坳陷的储油构造圈闭；外旋层的扭动构造及次级扭动构造组成了冀中坳陷的储油构造圈闭。前述对冀中坳陷次级扭动构造的分布，东濮坳陷文留油田花状构造的存在，辽河坳陷兴隆台油田旋卷构造的认识都进一步证实了渤海湾盆地(冀鲁帚状构造体系)走滑作用的活动情况及扭动构造与油气聚集的关系。

图734 大庆油田的反“S”型构造

(据大庆油田资料)

大庆油田是一个反S型构造(图734)，全长达百余千米，由8个局部构造组成，由北而南走向变化为南北、北东东、南南东，总体呈反S型。各局部两翼倾角呈有规律变化，自北端的西陡东缓至南段的西缓东陡。构造脱顶现象明显，浅层构造轴线在北端向西，南端向东作逆时针方向偏转。

该似反S型构造南北两旋回带的内侧，分别发育了两个漩涡，它们重叠在高级直扭负向多字型凹陷之中，加剧了凹陷幅度，提高了生油能力，扩大了生油范围。同时，似反S型构造的旋回构造带也控制了油气的分布，形成油气富集程度最高的构造带。

鄂尔多斯盆地被认为是最稳定的地块，有的人甚至认为那里是连构造都不会发育的地区。但是，在它的西缘富含石油的马家滩褶皱断裂带却发现有明显扭动构造(张泊荣，1982)，它的根据是：①马家滩褶皱断裂带内的褶皱与断层皆具有雁行排列特征。在其东部的天池—环县向斜也不是一个大向斜纵贯南北，重力资料显示的天环向斜轴是由一系列北北西向雁行排列的向斜组成。②局部构造形态具有扭动特征，如王家场背斜在扭动褶皱上产生平移错动断裂。

除马家滩外，在其南部的沙井子地区以及更南的平凉地区，其断裂排列方式和向斜分布方式与马家滩褶皱断裂带相同，同样是雁行排列。

据了解，鄂尔多斯盆地周边地区普遍存在着扭动构造形迹。因而，鄂尔多斯地块发生过块体转动是不容置疑的，但这个问题需要进行深入研究。

蕴藏丰富石油、天然气的四川盆地，在燕山期及喜马拉雅期，龙门山断裂带发生强烈的压扭性右旋走滑活动。富含天然气的川东华蓥山与黔江之间，展布着华蓥山、铜锣峡、明月峡、方斗山、七跃山、黔江、咸丰等深断裂(或基底断裂)，它们相互之间有过右旋或左旋走滑活动，并伴以逆冲作用，使基底缩短，沉积盖层形成断褶带的扭动构造格局(童崇光等，1981)(图735)。

图735 川东地区华蓥山—七跃山之间地震反射剖面示意图

(据四川石油管理局地调处，1978)

据地震勘探资料，川东南地区划分出7个主断褶带，即华蓥山、铜锣峡、明月峡、方斗山、七跃山、黔江断裂带均为莫霍面梯度变化带，因此，可推测它们都是涉及低速层或上地幔的深断裂带。此外，方斗山、铜锣峡主断褶带及南门场、黄泥堂、大池干井等断褶带据童崇光等推测可能涉及基底。以上基底走滑断裂在盖层中多表现为分支逆冲断层，主断面在西部地区以向东倾为主，在东部地区以向西倾为主，而在中部地区则东倾和西倾均有；或在同一断褶带上断面时而东倾、时而西倾，均显示出扭动构造特征。

由于基底平移断裂的排列、交接的型式不同，扭动构造展布型式也不同。川东地区基底断裂近于平行，扭动构造呈雁行展布；川南地区由于华蓥山深断裂与西温泉、中梁山基底断裂呈锐角相交并平移错动，扭动构造呈帚状展布；在宜宾—泸州—江津地区，蔺市盆地及川东东北五宝场盆地中，有北西向、北东向及东西向3组断裂交叉并相互平移错动，形成网格状或菱形展布，构成了雁列形、弧形、T形、L形、十字形、串珠状等复杂形态。

目前已在川东南地区主断褶带之间的低背斜或潜伏构造圈闭中找到了近50个气田。

处于准噶尔盆地西北缘的克拉玛依油田经勘探证明，大量油田与扭动断裂有关，扭断裂所派生的雁行褶皱可以形成良好的构造圈闭，扭动断层所派生的分支断层也可形成良好的断层圈闭。在准噶尔盆地西北缘，由于扭应力作用，主断裂往往呈雁行排列，而断裂的重叠部位组成的断块更是有利的油气聚集带。该区的主要扭动构造型式如图736所示。

图736 扭动构造与油气聚集的关系

(据尤绮妹，1986)

以上列举了国内的实例，国外也不乏其例，这里不准备论述那些处于全球滑动带容易产生扭动构造的例子，仅列举出被认为是地壳上稳定地区的俄罗斯地台作为实例。

俄罗斯地台上的伏尔加—乌拉尔油气区构造单元、油气田关系图(图737)中表明，在伏尔加—乌拉尔含油气区中存在着北东向及北北东向分布的互相平行的21条微地堑，所谓微地堑实际上是具有深断裂性质的走滑断裂带。由图737可以看出油气田的分布与走滑断裂带的关系。ΓH多连柯等认为油气是由深部沿着深断裂经垂直运移而聚集到圈闭中区的。

通过以上实例可以看出扭动构造与油气聚集的关系是非常密切的。以地质力学的观点认为在良好的生油条件下，构造扭动作用产生的扭应力可能是油气聚集的驱动力之一，使得油气从压力大的地带运移到压力较低的圈闭中储存起来。而扭动构造常常形成适于油气聚集的圈闭。

　　3机组整组启动试验项目

　　31调节保安系统的静态，动态试验；

　　32主机保护试验；

　　33机炉电大联锁试验。

　　4整组启动前应具备的条件

　　41各系统设备的安装质量应符合设计图纸、制造厂技术文件要求。

　　42检查各系统及设备的设计质量，应满足安全经济运行和操作检修的方便。

　　43吹扫或冲洗各系统达到充分洁净，以保证机组安全经济地运行。

　　44厂区内场地清洁，道路畅通。

　　45现场沟道及空洞的盖板齐全，临时空洞装好护拦或盖板，平台有正规楼梯、通道、过桥、栏杆及其底部护板。

　　46设备、管道、阀门的标牌经确认无误，工质流向标示正确。

　　47机组各系统的控制电源、动力电源、信号电源已送上，且无异常。

　　48确认厂用计算机工作正常，CRT显示与设备实际状态相符。

　　49启动用的工具、运行记录准备好。

　　410试运机组范围内的各层应按设计要求施工完毕。

　　411厂房和厂区的排水系统及设施能正常使用，积水能排至厂外。

　　412现场有足够的正式照明，事故照明系统完整可靠并处于备用状态。

　　413电话等通讯设备安装完备。

　　414完成设备及管道的保温工作，管道支吊架调整好。

　　415具备可靠的操作和动力电源与压缩空气气源。

　　416各水位计和油位计标好最高、最低和正常工作位置的标志。

　　417转动机械加好符合要求的润滑油脂，油位正常。

　　418各有关的手动、电动、液动阀件，经逐个检查调整试验，动作灵敏，正确，并标明名称及开关方向，处于备用状态。

　　419各指示和记录仪表以及信号，音响装置已装设齐全，并经效验调整准确。

　　420电厂配备经考试合格的运行人员上岗，本机组的系统图及运行规程已编制完，各级试运组织已健全。

　　5整组启动前的检查

　　51准备好启动时需要的仪表和工器具，作好与相关部门的联系工作。

　　52各主辅设备连锁保护试验已完成并确认合格。

　　53各电动门已调试完，开关方向正确并记录开关时间；电源已投入，并按各系统阀门检查卡将各系统阀门调整至所需位置。

　　54所有就地测量装置的一，二次门应在开启位置，仪表电源投入，表针指示正确。

　　55所有热工，电气声光报警及联系信号良好。

　　56汽机自动主汽门 ，调节气门及相应的控制执行机构正常，各级抽汽门关闭，调压

　　器工业抽汽手柄应放在“解除” 位置。

　　57汽轮机危急保安器及轴向位移遮断器动作灵活，处于遮断状态。

　　58同步器转向正确，并置于低限。

　　59滑销系统正常，缸体能自由膨胀，记录膨胀原始值及汽机有关参数。

　　510消防设施齐全

　　6下列情况汽轮机禁止启动

　　61润滑油压低于极限值或油质不合格。

　　62高压电动油泵，低压润滑油泵或盘车装置工作不正常。

　　63危急保安器不动作。

　　64自动主汽门 ，调速气门关闭不严密或卡涩。

　　65调速系统工作失常。

　　66机组转动部分有异音或有明显的金属摩擦声。

　　67上下缸温差超过50℃。

　　68主要仪表及保护装置之一失灵（轴向位移，转速，主蒸汽温度等）。

　　69润滑油温低于极限。

　　610热工保护，仪表电源失电。

　　7整组启动程序

　　71汽，水，油及相关辅机试调

　　711给水除氧系统启动

　　7111联系化学水准备足够的除盐水向除氧水箱补水， 水位正常后，暖泵20分钟（给水泵上下壳体温差小于20℃，泵上壳与给水温差小于50℃），启动电动给水泵，用再循环调节水压，严禁在出口门及再循环门皆关闭的情况下运行。水泵启动后检查电机，水泵的声音，振动，水压，电流，轴承冷却水，轴承温度等均正常，运行2小时即可停止。高压给水泵不允许在低于要求的最小流量下运行，允许的最小流量约为额定流量的25--30℅。

　　7112 联动试验。当给水泵启动运行正常后，出口母管压力降低到71MPa 时，备用泵启动并报警。

　　712循环水系统启动

　　7121循环水在通水前，必须把凝汽器的出口水门，水室放空门及通往凉水塔管道上的所有阀门开启。凝汽器水室及管道上的放水阀已关闭。再开启凝汽器入口水门，水室放空门冒水后关闭放空阀 。

　　7122在开凝汽器入口水门时，要均匀缓慢，并及时与泵房联系以免电机过电流。

　　7123循环水泵出口压力〈 025MPa时报警。做联锁试验。

　　713低压油系统启动

　　7131交流润滑油泵启动后，用减压阀将润滑油压调至008 — 012MPa（开机盘上表），检查系统不应有泄漏。

　　7132油压调好后检查1 ——4＃瓦的回油情况，应确保有足够的回油流。

　　7133空试盘车电机转动方向正确（手轮逆时针旋转）后盘动手轮，将盘车把手搬向机头方向，使盘车齿轮咬合。启动盘车电机进行盘车，转子转动后，细听各部有无金属摩擦声。

　　714凝结水系统启动

　　7141联系化学水向凝汽器补除盐水，至水位3/4处关闭补水门

　　7142开启凝结水泵抽空气门，启动一台凝结水泵，用再循环调整，保持水泵出口压力及水位在正常范围内运行。

　　7143联动试验。挑掉运行泵的事故按钮，另一台自投（连锁开关必须在投入位置）。用同样的方法试另一台。 凝结水泵出口压力 ≤048MPa 时，启动备用泵并报警。

　　7144试调后，各运行两小时即可停止后待运行。

　　715射水抽汽系统试验

　　7151启动射水泵，建立水循环后，先关闭真空破坏门，再开启空气门。 （射水抽汽器停止时，应先关空气门，再关射水泵出口门，然后再停泵）

　　7152射水泵出口母管压力≤ 042MPa时，启动备用泵并报警。

　　7153工作水温应在30℃以下，过高应补冷水。

　　72 调速保安部套静态试调

　　721启动高压电动油泵，油压应达07 MPa左右。

　　722轴向位移遮断器调整试验。

　　合上危急遮断器、轴向位移遮断器，主汽门开至30mm，抽汽逆止门小油动机活塞顶起，抽汽逆止门打开，开启启动阀 ，高低压调速气门应全开。解除轴控油压电节点压力表保护电源， 松开销母，调节控制油压节流螺杆，使轴控油压降至0245MPa时，轴向位移控制器动作，主汽门、高低压调速汽门、抽汽逆止阀门关闭，并发出警报和光字牌。完后将轴控油压调至045MPa（待全速后调至05MPa）。销死螺母关闭启动阀主汽门。通知热工将电接点压力表保护电源送上，开主汽门30mm开启启动阀，降低轴控油压至0245MPa磁断动作，主汽门、调速气门、抽汽逆止门关闭，完后配合热工做轴向位移涡流传感器保护动作试验（拨表06mm报警10mm时动作）。

　　723危急遮断器动作试验

　　主汽门开30 mm，开启启动阀，将调速气门开启，手打危急遮断器，主汽门，调速气门，抽汽逆止阀门关闭，然后关闭主汽门手轮、启动阀 ，重复上述操作。

　　724磁力断路油门（电磁阀）动作试验

　　接通其中一个电磁阀的磁断保护电源，主汽门，高低压调速气门，抽汽逆止门关闭。（逐个试）

　　725低真空保护试验

　　当真空降至0085MPa时报警；

　　当真空降至0061MPa时磁断动作，停机（利用拨表短接）

　　726低油压保护试验

　　利用低油压保护试验接点器前后的阀门充、排油，使润滑油压降低。

　　当降至0055MPa时报警；

　　当降至 004MPa时低压润滑油泵自启动；

　　当降至 003MPa时磁断动作，停机；

　　当降至0015 MPa时盘车停止；

　　完后恢复正常润滑油压，投入盘车（确保低油压试验器进油小母管一，二次门开）。

　　727高压电动油泵试调

　　当主油泵出口压力〈0785 MPa时，高压电动油泵自启动（拨表）

　　当主油泵出口压力〉0835MPa时，高压电动油泵自关闭（拨表）

　　728联系热工通过短接法模拟检查下列报警值

　　轴承回油温度达65℃时，报警；

　　轴承金属温度达85℃时，报警；

　　轴承回油温度达70℃时，停机；

　　轴承金属温度达100℃时，停机；

　　油箱油位高、低报警。

　　729 高压加热器危急泄水电动门试调

　　向高加汽侧注水，待水位升至300 mm时，报警并联动危急泄水电动门开启。

　　73 整机启动

　　731 启动前的检查，准备

　　7311启动前机组所有系统的阀门开关位置要符合电厂的运行操作规程要求。

　　7312联系热工投入有关的保护电源，进行启动前的所有保护联动试验，完后将保护投入（除低真空跳闸外）。

　　7313 联系锅炉，电气，化学等有关单位，汽机准备启动。

　　732 暖管及辅机启动

　　7321 联系锅炉供汽，开启来汽总门旁路门暖管至电动主汽门前逐渐提升管道内压力至02~03MPa暖管20~30min后以01~015MPa/min的 升压速度升至正常压力，气温提升速度 不超过5℃/min。

　　7322暖管过程中应注意检查防腐门是否有蒸汽冒出 ，当有蒸汽冒出时，应检查关严 电动隔离阀及旁路阀，严防蒸汽漏入汽缸。

　　7323电动隔离门前主蒸汽管道内的压力升到正常压力后，全开炉来总汽门，关闭其旁路。

　　7324以上为电动隔离门前的暖管 ，电动隔离门后至自动主汽前的暖管同上。

　　7325在主蒸汽暖管疏水的同时，对汽封加热器、均压箱、蒸汽管道、及轴封供汽管道进行暖管疏水。

　　7326在升压过程中，根据主汽门前的蒸汽压力、温度，逐渐关小各疏水门，发电机并列后，可全关疏水门。

　　7327在暖管疏水的同时，检查管道膨胀、支吊情况，检查气门的严密性，防止汽缸进汽。

　　7328向凝汽器水侧通入循环水。

　　7329启动凝结水泵，先补水，在打循环，保持水位在1/2处。

　　73210，启动高压电动油泵，出口油压应达072MPa，润滑油压达008—012 MPa，油箱有位在正常位置，油温在25℃以上，系统无漏油现象，启动盘车。

　　733 启动

　　7331启动轴封系统。

　　（1）逐渐打开轴封加热器从主蒸汽来的蒸汽进口阀、轴封抽汽阀。

　　（2）逐渐打开均压箱从主蒸汽来的蒸汽进口阀、减温水进口阀及轴封供汽阀，向轴封供汽。调节轴封供汽阀，使轴封处不吸汽，但有少量蒸汽冒出。

　　（机组带负荷后，轴封加热器、均压箱的主蒸汽切换成从抽汽来的蒸汽）。

　　（3）在连续盘车的状态下向汽轮机轴封送汽，并注意向均压箱内喷减温水，

　　使蒸汽温度不超过300℃，并调整均压箱上的压力调节阀，试压力保持在0113～0123 MPa。

　　7332启动射水抽汽器。启动射水泵----开射水泵出口门----开空气门 ---- 建立真空 -006MPa。

　　7333将同步器置于下限位置（5 ㎜处）调压器处于切除位置，油路遮断阀关闭。 开启启动阀 ，高低压调速气门全开。

　　7334开大主蒸汽疏水、抽汽逆止门疏水、汽缸疏水等，开1/3电动隔离门，再慢慢开启主汽门进行冲转。转子冲动后应立即关小自动主汽门，检查通流部分、轴封、主油泵等处应无异音。

　　7335检查盘车应自动脱扣，否则应立即手动停止盘车。

　　7336检查一切正常后，保持低速暖机500 ~800r/min 45min

　　7337检查一切正常后，保持中速暖机1200r/min 120min

　　7338暖机检查 ：轴承温升情况；汽机膨胀、振动情况；凝汽器真空情况（-006～-008 MPa）；冷油器出口油温（35～45℃）情况等。

　　7339 中速暖机结束后，以125r/min/min的升速率升速，过临界时以300r/min/min的升速率升速,并严禁停留。到2400 r/min时，高速暖机20min。

　　检查： 过临界（1683r/min）时, 振动‹015mm ；主油泵出口压力达到0835 MPa时，高压电动油泵自关闭。

　　73310高速暖机后，用主汽门提升转速， 逐渐把主汽门全开，再将手轮关回半圈。调整同步器手轮，使转速维持在3000r/min。

　　73311升速过程中注意事项：

　　1凝汽器真空应逐渐升高，并防止升速过快；

　　2主蒸汽管道、抽汽管道、汽缸本体等疏水门应保持常开；

　　3当机组出现不正常响声、振动、油温油压 过高、热膨胀发生显著变化等，应停止升速，进行检查。

　　734 危急遮断器试验

　　7341手打危急遮断器油门，主汽门、高低压调速气门、抽汽逆止阀应快速关闭。正常后，立即关闭主汽门手轮、启动阀，再合上危急遮断器、轴向位移遮断器，开启启动阀 ，立即开启主汽门，恢复到打闸前的转速。（如操作太慢，转速降低，主油泵出口压力〈0785MPa时，高压电动油泵应自启动〉。

　　调速器动作正常后，将电动隔离门全开，用同步器升速至3000 r/min。检查一、二次脉冲油压（一次脉冲油压：0461MPa；二次脉冲油压：0363MPa）。此时，低压调速气门也应关小到某一位置。机组运行应平稳振动不超过005mm。

　　7342机组各部运行正常后，可交给电气作发电机试验（3—4小时）。此时可做严密性试验。

　　735超速试验

　　参加试验人员要分工明确，统一指挥，并有专人监视振动、转速，打闸停机，准备好专用工具。

　　7352手打危急遮断装置，确信主汽门、调速气门、抽汽逆止门能迅速关闭，警报信号系统正常，完后及时恢复机组打闸前的转速。

　　7353将同步器置手动位置（提销向下），顺时针转动同步器手轮，使转速逐渐上升，当转速生至3300～3360 r/min时，危急遮断动作（转速表上的超速保护电源解除），主汽门、调速汽门、抽汽逆止门应迅速关闭，警报信号应正常，记录动作传速。将同步器退至低限位置，关闭主汽门手轮，启动阀关闭后再开启，当转速降至3000，r/min以下时，合上危急遮断器、轴向位移遮断器，恢复汽机转速。用同样的办法做三次，前两次动作转速差不大于18 r，第三次与前两次的平均转速差不大于30 r 。

　　7354在作超速试验时，当转速达3360r危急保安器未动作时，应立即打闸停机，不得延误。

　　736 带电负荷试验。

　　7361汽机定速后，全面检查并记录，一切正常后，向主控室发出“注意”、“可并列”信号，并列后缓慢带负荷。（ 热负荷不变，电负荷增加时，高低压调速气门同时开大；电负荷减小时，高低压调速气门同时关小。）

　　空负荷运行，后汽缸排气温度不应超过100～120℃；

　　带负荷运行，后汽缸排气温度不应超过60～70℃。

　　7362带电负荷及暖机时间。

　　并列后带负荷至1200KW 用时：5min；

　　负荷1200KW 用时：25min；

　　增负荷至6000KW 用时：50min；

　　负荷6000KW 用时：20min；

　　增负荷至12000KW 用时：50min。

　　7363低压加热器投入。

　　a、并列带负荷后，开启低压加热器进水门，关闭凝结水再循环门，保持凝汽器正常水位 。凝结水不合格不允许向除氧器供水。

　　b、机组开启带负荷后，向除氧器供水，第三级抽汽压力指示在-008MPa时，即可投入低压加热器。

　　c、检查低压加热器排地沟疏水阀，疏水器进水阀、出水阀、旁路阀应处于关闭状态。

　　d、适当开启低压加热器至凝汽器的空气阀。注意凝汽器真空是否下降。当真空度稳定在合格范围，全开空气阀。否则应查明原因，进行处理。

　　e、稍开第三级抽汽至低压加热器进汽阀，暖管3～5min，然后全开。

　　f、 开启疏水器进、出水阀，注意低压加热器水位。

　　7364高压加热器投入

　　当第一级抽汽压力到1MPa时，可投入高压加热器，并开启前轴封至除氧器加热蒸汽母管连通阀，向除氧器供汽。

　　7365当第二级抽汽压力到03MPa时，开启第二级抽汽阀向除氧器和均压箱供汽，关闭均压箱新蒸汽进汽阀。

　　7366第一、二、三级抽汽投入正常运行后，至疏水膨胀箱的各疏水阀应留有一些开度。在停用抽汽时，疏水阀应相应。开大

　　7367 随着负荷的增加及时调整轴封汽量，输水应正常。

　　7368 若振动异常增大时，应停止增负荷，在该负荷暖机30min；

　　若振动未减小时，应降低10～15%负荷，继续暖机30min；

　　若振动不能消除或超过007mm时，应停机检查并予以消除。

　　737 投抽汽运行，带热负荷。

　　7371当电负荷加至3000KW时，可投入调压器。首先将膜盒灌满水，放尽膜盒及管道内的空气，待空气冲出后，关闭排空气门，慢慢开启至调压器下部的蒸汽信号门。

　　7372慢慢逆时针转动调压器切除阀手轮180 度，投入调压器，同时开启油路遮断阀。此时应注意高低压调速汽门的变化，不得有大幅度摆动，否则，停止投入。（电负荷不变，热负荷增大，高压调速汽门开大，低压调速气门关小；热负荷减小，高压调速汽门关小，低压调速气门开大）

　　7373抽汽安全阀动作试验。旋转调压器上部手轮，提升抽汽压力。当抽汽压力达到13MPa时，安全阀应动作，并注意回座情况。

　　7374安全阀动作试验正常后，旋转调压器上部手轮，调整抽汽压力高于供汽母管005MPa，可开启电动门向外供汽。

　　7375注意事项：

　　1热负荷的增减速度不大于5t/min，且热负荷与电负荷不得同时增减。

　　2在抽汽时，注意抽汽管道的暖管、疏水。

　　3从抽汽方式运行改为纯凝方式运行时，应先关闭抽汽供热的电动门，再解除调压器、关闭油路遮断阀。

　　4若与减温减压器并列运行，必须使抽汽压力高于供汽母管压力005MPa以后方可开启隔离门供汽。

　　5当电负荷比较大时，若投调压器，应注意负荷不得超过额定值。

　　738带负荷正常后，进行72小时试运行。

　　8．机组启动安全注意事项

　　81机组出现下列情况应紧急停止运行：

　　（1）机组转速超过3360r/min，而危急保安器不动作；

　　（2）机组突然发生强烈振动；

　　（3）机组内有明显清晰的金属撞击声；

　　（4）汽轮机发生水冲击或主汽温度急剧下降，10min下降50℃；

　　（5）轴封内摩擦冒火花；

　　（6）机组任一轴承断油冒烟或轴承回油温度急剧升高至75℃以上；

　　（7）油系统着火无法扑灭；

　　（8）油箱油位突然下降至低限且采取措施补油无效；

　　（9）轴向位移超过极限值（1mm；07mm）保护不动作；

　　（10）推力瓦温度急剧升高至极限值保护不动作；

　　（11）润滑油压下降至003MPa保护不动作；

　　（12）发电机、励磁机冒烟或着火；

　　82机组出现下列情况应进行故障停机：

　　（1）调速系统发生故障，不能维持运行；

　　（2）主蒸汽、背压蒸汽、给水破裂无法维持运行；

　　（3）主蒸汽温度、压力严重超限 ；

　　（4）调速汽门连杆脱落或断裂，调速汽门卡死无法活动；

　　（5）主油泵工作失常不能维持运行；

　　（6）抽汽压力升高到极限值保护不动作。

　　83定期化验润滑油，油质不合格禁止启动或运行。

　　84严格控制主汽汽温、汽压的上升速度。

　　85转子转动期间，注意机组内部和轴端应无异常噪音。

　　86注意汽缸热膨胀，应均匀、对称、无卡涩现象。

　　87检查主蒸汽管道的膨胀和位移，注意支吊架的受力情况。

　　88 当机组不能维持空负荷运行或甩负荷不能控制转速时，禁止带负荷。

　　89当调压器投入后，负荷低与25%或排汽压力低于最低限定值。

　　9汽轮机整组启动组织分工

　　（1） 汽轮机整组启动试运行在试运行指挥部的统一领导下进行。试运前要落实组织措施，首先要成立试车指挥机构，统一指挥，协调试运工作，整机启动时要落实纵、横两条线的指挥职能，以运行值长为中心的纵向发出的指令，作为横向的试车指挥机构不得进行干扰，横向发出的指令，纵向要积极创造条件使其得以实施。

　　（2） 调试人员负责试运期间的各种试验安排，决定汽轮机的运行方式，提出对出现问题的处理方法及对运行操作的指导。

　　（3） 运行人员负责汽轮机的运行操作、运行中的常规检查和运行记录等工作，发现问题时有责任向调试人员或指挥部汇报。

　　（4） 安装公司负责设备缺陷的消除及临时措施的安装及拆除工作。

半联动可以踩油门。

手动挡汽车在半坡停车后，坡道起步必须给油才能起步成功，发动机靠离合器与变速箱传递功率，半离合状态只是在汽车起步时发动机转速与变速箱转速同步的一个短暂的过渡过程。半联动状态即驾驶技术动作为部分踩下离合器的状态，半联动就是离合器介于离与合之间，传动系统介于联与不联之间的状态，其可以提供一种柔性的动力，在一些复杂路况以及起步、转弯和短距离跟进等会经常使用。

需要。

有的变速箱没有同步器的，如果速度不对就算踏离合器挂档也是有响声的问，甚至挂不进去。关键是要学会认速，再加上合理的控油配合，那样不踏离合器也能专做到增减档的。但有说不踩属离合器换挡会对齿轮有磨损。

扩展资料：

离合器安装在发动机与变速器之间，是汽车传动系中直接与发动机相联系的总成件。通常离合器与发动机曲轴的飞轮组安装在一起，是发动机与汽车传动系之间切断和传递动力的部件。汽车从起步到正常行驶的整个过程中，驾驶员可根据需要操纵离合器，使发动机和传动系暂时分离或逐渐接合，以切断或传递发动机向传动系输出的动力。

作用是使发动机与变速器之间能逐渐接合，从而保证汽车平稳起步；暂时切断发动机与变速器之间的联系，以便于换档和减少换档时的冲击；当汽车紧急制动时能起分离作用，防止变速器等传动系统过载，从而起到一定的保护作用。

-离合器